Деревообработка

Стали, сплавы и покрытия для дереворежущего инструмента

Дереворежущий инструмент эксплуатируется в условиях длительного контакта и трения с обрабатываемыми материалами – древесными и древесно-полимерными композитами. При этом должны оставаться неизменными конфигурация и свойства режущей кромки. Для изготовления режущего инструмента используются материалы, характеризующиеся высокой твердостью – от 60–62 HRC и износостойкостью – способностью долго сохранять режущие свойства при трении.

Вместе с тем дереворежущий инструмент должен отличаться высокими прочностью и вязкостью, чтобы сохранять форму режущей кромки и сопротивляться разрушению от действия изгибающего (зубья пил, насадных фрез и т. п.) и крутящего (концевые фрезы и сверла) моментов и динамических нагрузок.

В процессе резания нагревается как режущая кромка, так и корпус инструмента. Поэтому основным требованием, предъявляемым к инструментальным материалам, является высокая теплостойкость (красноломкость) – способность сохранять твердость и режущие свойства при длительном нагреве во время работы.

По теплостойкости применяемые материалы подразделяются на следующие виды:

  • углеродистые и низколегированные стали с теплостойкостью до 200°С (нетеплостойкие);
  • среднелегированные стали с теплостойкостью до 400–500°С (полутеплостойкие);
  • высоколегированные быстрорежущие стали с теплостойкостью до 600–640°С (теплостойкие);
  • спекаемые и литые твердые сплавы с теплостойкостью до 800–1300°С;
  • особо твердые материалы (алмазы и материалы с покрытием) с теплостойкостью до 1200°С (в статье не рассматриваются).

В настоящее время из-за санкций в связи с СВО поставки в Россию импортных, особенно европейских, материалов резко сократились, поэтому рассмотрим современные отечественные инструментальные материалы на предмет более широкого вовлечения в производство дереворежущего инструмента.

Инструментальные углеродистые стали

Инструментальные углеродистые стали широко применяются при изготовлении пил (рамных, ленточных и круглых), различного фрезерного инструмента (насадных и концевых фрез, сверл, зенкеров и т. п.), резцов, скребков и крючков для токарной обработки древесных материалов, а также различного ручного режущего инструмента (стамесок, ножовок, долот, ножей для рубанков и т. п.).

Углеродистые стали (У) содержат ≥0,7% углерода (в маркировке цифрой обозначается средняя массовая доля углерода в десятых долях процента).

Качественная углеродистая сталь (в маркировке нет буквы A) содержит примеси серы – 0,03% и фосфора – 0,035%, в марках более высокого качества серы уже 0,02%, а фосфора 0,03%. Наиболее чистая высококачественная сталь маркируется буквой A. Высокое содержание марганца в составе стали обозначается буквой Г в маркировке. Химический состав углеродистых сталей регулирует ГОСТ 1435-99.

Углеродистые стали характеризуются высокой твердостью и высокой прочностью после закалки. В табл. 1 приведены основные марки углеродистых сталей и их назначение.

Таблица 1. Основные марки углеродистой стали
Таблица 1. Основные марки углеродистой стали

Химический состав некоторых углеродистых сталей приведен в табл. 2. Преимущества углеродистых сталей:

  • низкая стоимость изготовленного из этих сталей режущего инструмента;
  • высокая поверхностная твердость и вязкая сердцевина материала, обеспечивающие улучшенные механические свойства режущего инструмента;
  • возможность закалки при умеренной температуре (не выше 770–820°C), при этом аустенит остается в минимальном количестве, что повышает устойчивость инструмента к пластической деформации;
  • при охлаждении в воде после закалки поверхность режущего инструмента остается чистой.
  • Недостатки углеродистых сталей:
  • предел твердости сохраняется до 170–200°C;
  • низкая прочность в сравнении с прочностью быстрорежущих сталей (HSS) вследствие более крупного зерна, причем зернистость повышается даже при незначительном нагреве сталей во время закалки. Кроме того, при изготовлении инструмента могут появиться неравномерность твердости, внутренние напряжения и трещины;
  • повышенная склонность к отпуску наружных слоев при нагреве в процессе работы, шлифовки или заточки, поэтому такие стали рекомендуется использовать для изготовления небольших инструментов (концевых фрез и сверел диаметром не более 30 мм), особенно если предполагается большое давление на рабочие кромки.

Углеродистые стали чаще применяют для изготовления ручного режущего инструмента, в том числе электрифицированного, наиболее подходящего для обработки мягколиственной древесины.

Таблица 2. Сталь инструментальная углеродистая
Таблица 2. Сталь инструментальная углеродистая

Легированные быстрорежущие стали

По химическому составу быстрорежущие стали подразделяются на три основные группы:

  • с высоким содержанием вольфрама (W);
  • молибденовые (M);
  • высоколегированные.

Быстрорежущие стали широко применяются для изготовления различного режущего инструмента, работающего в условиях высоких силовых нагрузок и сильного (выше 600–640°С) нагрева режущих кромок. К этой группе сталей относятся высоколегированные вольфрамом (W) вместе с другими карбидообразующими элементами (молибденом, хромом и ванадием) стали, приобретающие высокие твердость, прочность, тепло- и износоустойчивость в результате двойного упрочнения – мартенситного при закалке и дисперсионного при относительно высоком (500–620°С) отпуске.

Для импортных легированных быстрорежущих сталей используются следующие обозначения:

SP – легированная инструментальная сталь, применяемая для обработки мягких лиственных и хвойных пород;

HL – высоколегированная инструментальная сталь для обработки мягких пород дерева;

HS (HSP) – высокопроизводительная быстрорежущая сталь с содержанием не более 6–8% вольфрама, используемая для обработки мягких и средне-твердых лиственных пород, а также иногда для работы с твердыми породами дерева;

HSS – высокопроизводительная быстрорежущая сталь, содержащая 18% вольфрама, с покрытием для обработки дерева, включая древесину твердых лиственных и хвойных пород.

Для маркировки отечественных быстрорежущих сталей применяется буква Р (от rapid – «быстрый») и цифра, отражающая среднее содержание вольфрама в составе, а затем буквы, указывающие наличие других легирующих элементов как в стандартной маркировке легированных сталей: Б – ниобий (Nb), Н – никель (Ni), Ф – ванадий (V), В – вольфрам (W), М – молибден (Mo), Х – хром (Cr), Г – марганец (Mn), К – кобальт (Co), Т – титан (Ti), А – азот (N) – только в середине обозначения стали. Цифры после букв указывают примерное содержание легирующих элементов в целых процентах. Отсутствие цифры означает, что содержание легирующего элемента до 1,5%.

В маркировке быстрорежущих сталей не отражается содержание углерода и хрома (их массовая доля ≥1% и ≥ 4% соответственно), а также молибдена (до 1% включительно) и ванадия в сталях Р18, Р9, Р9К5, Р6М5, азота – в сталях марок 11Р3АМ3Ф2 и Р2АМ9К5.

По основным свойствам быстрорежущие стали подразделяются на пять групп:

  • умеренной теплостойкости (типа Р9, Р6М5);
  • повышенной износостойкости (типа Р12Ф3, Р6М5Ф3);
  • повышенной теплостойкости (типа Р6М5К5, Р9К5);
  • высокой износо- и теплостойкости (типа Р18К5Ф2);
  • высокой твердости и теплостойкости с улучшенной шлифуемостью (типа Р9М4К8, В11М7К23).

Вместе с тем у этих сталей много общих характеристик. Поэтому для упрощения рассмотрения особенностей структуры, свойств и режимов термообработки их можно разделить на три группы по производительности обработки:

  • стали нормальной производительности (стали умеренной теплостойкости);
  • стали повышенной производительности (стали повышенной тепло- и износостойкости);
  • стали высокой производительности (стали высокой тепло- и износостойкости с улучшенной шлифуемостью).

Наиболее известные отечественные легированные стали, предназначенные для изготовления дереворежущего и измерительного инструмента, – 7ХФ, 9ХФ, 9ХС, 9ХВГ, 9Х5ВФ, Р6М5, Р9, Р12, Р18, Р6МЗ, Р9К5, Р9К10, Р18К5Ф2 и др.

Химический состав легированных и быстрорежущих инструментальных сталей, применяющихся для дереворежущих инструментов, представлен в табл. 3.

Таблица 3. Химический состав легированных и быстрорежущих инструментальных сталей для дереворежущих инструментов
Таблица 3. Химический состав легированных и быстрорежущих инструментальных сталей для дереворежущих инструментов

Закалка, напыления и покрытия режущего инструмента из легированных сталей

Инструменты из быстрорежущих сталей приобретают высокую твердость и теплостойкость при удовлетворительных прочности и вязкости в результате закалки и многократного отпуска.

При нагреве под закалку необходимо обеспечить максимальное растворение в аустените труднорастворимых карбидов вольфрама, молибдена и ванадия. Такая структура увеличивает прокаливаемость и позволяет получить после закалки высоколегированный мартенсит высокой теплостойкости. Поэтому температура закалки очень высокая – 1200–1300°С.

Инструменты простой формы закаливают в масле, а сложной – в растворах солей (KNO3) при 250–400°С.

После закалки структура быстрорежущей стали состоит из высоколегированного мартенсита, содержащего 0,3–0,4% С, не растворенных при нагреве избыточных карбидов и примерно 20–30% остаточного аустенита. Последний снижает твердость, режущие свойства инструмента, ухудшает шлифуемость, и его присутствие нежелательно.

При многократном отпуске из остаточного аустенита выделяются дисперсные карбиды, легирование аустенита уменьшается и он претерпевает мартенситное превращение. Обычно применяют трехкратный отпуск при 550–570°С в течение 45–60 мин. Число отпусков может быть сокращено при обработке холодом после закалки, в результате чего уменьшается содержание остаточного аустенита. Обработке холодом подвергают инструменты сравнительно простой формы. После закалки твердость достигает HRC 62–63, а после отпуска она повышается до HRC 63–65.

Для дальнейшего повышения твердости, износостойкости и коррозионной стойкости поверхностного слоя режущих инструментов применяют такие технологические операции, как цианирование, азотирование, сульфидирование, обработку паром и другие способы поверхностного упрочнения. Их проводят после окончательной термообработки, шлифования и заточки инструментов.

Для улучшения характеристик готовые изделия из инструментальных сталей покрывают разными составами. Зачастую специальные покрытия позволяют повысить стойкость режущего инструмента на 15–20%.

Сегодня для режущего инструмента из HSS по древесине и ДПК чаще всего применяются следующие покрытия и напыления:

  • TiN – напыление нитрида титана (желто-золотистое), однослойное покрытие, повышает поверхностную твердость инструмента до ~2300 HV (микротвердость от 20–25 ГПа) и термостойкость до 600°C, а также упругость инструмента и сцепление с материалом, облегчает отвод стружки, снижает общее трение и вибрацию;
  • TiAlN – напыление нитрида титана, легированного алюминием (серо-фиолетовое, почти черное), наноструктурированное покрытие, повышает поверхностную твердость инструмента до ~3300 HV (микротвердость от 30–33 ГПа), термостойкость до 900°C, снижает поверхностное трение и вибрацию и в итоге за счет более низкого коэффициента трения, чем в случае покрытия TiN, значительно повышает стойкость и производительность инструмента;
  • Black (BlackOxide) – оксидирование, обработка в среде перегретого пара (черная оксидная пленка), часто используется на концевых фрезах, иногда на сверлах, хорошо работает по ДПК и не подходит для цветных металлов, повышает стойкость инструмента к ржавчине (коррозии), продлевает срок его службы, а также предотвращает перегрев при высоких скоростях обработки;
  • TiC – напыление карбида титана, повышает твердость инструмента до 2800–3000 HV, термостойкость – до 720°C, но обуславливает низкую стойкость к разрушению – 45–55 H;
  • TiCN – напыление карбонитрида титана (серо-голубого цвета), многослойное покрытие, повышает поверхностную твердость до 3000 HV и термостойкость до 400°C, по твердости TiCN превосходит TiC-напыление, а по пластичности не уступает TiN;
  • TiALN+WC/C – покрытие на основе алюмонитрида титана (темно-серое), многослойное, повышает твердость до ~3300 HV, а термостойкость – до 800°C;
  • CrN – напыление нитрида хрома (серебристо-серое), однослойное покрытие, повышает твердость инструмента до 1750 HV и стойкость к нагреву до 700°C, обеспечивает оптимальное соотношение твердости и пластичности, повышает стойкость инструмента к коррозии, появлению трещин даже при циклических нагрузках;
  • AlCrN – покрытие нитридом хром-алюминия (серо-синее), однослойное, повышает твердость до 3200 HV, а стойкость к перегреву – до 1100°C.

Применение инструментальных сталей

Выбор стали для изготовления инструмента, основанный на условиях его работы и виде обрабатываемого материала, дает возможность максимально использовать свойства выбранной марки и, как следствие, рационально расходовать легирующие материалы, а также определять необходимость тех или иных покрытий, наплавки (напайки) и других способов поверхностного упрочнения.

Рекомендуемые области применения наиболее распространенных марок быстрорежущих сталей в зависимости от типа обрабатываемых материалов и вида обработки представлены в табл. 4. Такой подход к выбору инструментальных сталей любого назначения способствует повышению производительности и экономичности любого производства.

Таблица 4. Рекомендуемые сферы применения отечественных инструментальных и быстрорежущих сталей для обработки древесины и ДПК
Таблица 4. Рекомендуемые сферы применения отечественных инструментальных и быстрорежущих сталей для обработки древесины и ДПК

Порошковые быстрорежущие стали

Использование в производстве инструментов порошковых сталей вместо быстрорежущих традиционного производства позволяет получить мелкозернистую структуру с равномерным распределением дисперсных карбидов при отсутствии макро- и микроликвации и шлаковых включений, а также повысить технологическую пластичность, что особенно важно для сложнолегированных высокоуглеродистых сталей.

В силу указанных особенностей порошковые быстрорежущие стали характеризуются высокими теплостойкостью, износостойкостью и технологичностью.

Согласно технологии получения порошковой стали исходная шихта, состоящая из порошка или тонко измельченной стружки быстрорежущей стали (с добавлением 1% парафина), подвергается холодной формовке и последующему твердофазному спеканию заготовок. Спекание производится при 1180°С в вакууме в течение 3–5 ч. Для уменьшения пористости заготовки подвергаются дополнительной горячей штамповке или прессованию. После этого заготовки отжигаются в защитной среде. Твердость после отжига достигает 269–285 НВ в зависимости от марки стали.

Термическая обработка порошковых быстрорежущих сталей отличается от обработки сталей, произведенных по традиционной технологии. После механической обработки изготовленный из них инструмент, особенно сложной формы и крупногабаритный, целесообразно подвергать отжигу для снятия напряжений (680–720°С). Последующая закалка и трехкратный отпуск проводятся так же, как для инструмента из обычных быстрорежущих сталей.

Литые твердые сплавы

Литые твердые сплавы – стеллиты, сормайты – занимают промежуточное положение между быстрорежущей сталью и металлокерамическими твердыми сплавами.

Стеллиты применяются в виде наплавок на режущую часть дереворежущего инструмента посредством автогенной сварочной аппаратуры или электродугового метода. Износоустойчивость дереворежущего инструмента с наплавкой из стеллитов в 2–3 раза выше износоустойчивости инструмента из быстрорежущей стали. Основные характеристики литых твердых сплавов приведены в табл. 5.

Таблица 5. Химический состав литых твердых сплавов
Таблица 5. Химический состав литых твердых сплавов

Металлокерамические твердые сплавы

Твердые сплавы – это сплавы на основе высокотвердых и тугоплавких карбидов вольфрама, титана, тантала, соединенных металлической связкой, как правило, кобальтом.

Применяемые для дереворежущего инструмента твердые сплавы относятся к металлокерамическим. Твердые сплавы получают методом порошковой металлургии. Порошки карбидов (WC) смешиваются с порошком кобальта (Co), эта смесь спрессовывается в изделия необходимой формы, которые спекаются при 1400–1550°С в защитной атмосфере (водород) или в вакууме. При спекании кобальт плавится и растворяет часть карбидов, что позволяет получить плотный материал (пористость не превышает 2 %), на 80–97% состоящий из карбидных частиц, соединенных связкой. Увеличение содержания связки вызывает снижение твердости и повышение вязкости.

Твердые сплавы производят в виде пластин, которыми оснащаются режущие инструменты (резцы, сверла, фрезы и др.), а также прутков (для концевых фрез и сверел) и элементов измерительных инструментов.

Такие инструменты характеризуются высокой твердостью HRA 80–92 (HRCЭ 73–76), износостойкостью и высокой теплостойкостью (до 800–1000°С). По эксплуатационным свойствам они превосходят инструменты, выполненные из инструментальных сталей. Их недостатки – высокая хрупкость и сложность изготовления фасонных изделий.

Свойства твердых сплавов и, следовательно, область их применения зависят от состава и зернистости карбидной фазы (WC, TiC, TaC), а также от соотношения карбидной и связывающей фаз.

В соответствии с ГОСТ 3882-74 в РФ выпускаются три группы твердых сплавов: вольфрамовая (однокарбидная), титановольфрамовая (двухкарбидная) и титанотанталовольфрамовая (трехкарбидная).

Сплавы вольфрамовой группы (WC–Со) характеризуются самой высокой прочностью, но низкой твердостью в сравнении со сплавами других групп. Теплостойкость этих сплавов достигает 800°С. Их применяют в режущем инструменте для обработки чугунов, сталей, цветных сплавов и неметаллических материалов. Повышенная износостойкость и сопротивляемость ударам определяют применение таких сплавов в горном инструменте и для изготовления штампов, пуассонов, матриц, фильер и т. п.

Таблица 6. Основные характеристики вольфрамокобальтовых металлокерамических твердых сплавов
Таблица 6. Основные характеристики вольфрамокобальтовых металлокерамических твердых сплавов

Сплавы титановольфрамовой группы (WC–TiC–Co) отличаются высокими теплостойкостью (до 900–1000°С) и твердостью. Их применяют в основном для высокоскоростной обработки сталей и чугунов.

Сплавы титанотанталовольфрамовой группы (WC–TiC–TaC–Co) отличаются от сплавов предыдущей группы более высокой прочностью, лучшей сопротивляемостью вибрациям и выкрашиванию. Они применяются в наиболее тяжелых условиях резания – при черновой обработке стальных поковок, отливок, а также труднообрабатываемых сталей и сплавов.

Общим недостатком всех рассмотренных твердых сплавов (помимо высокой хрупкости) является дефицит исходного вольфрамового сырья – основного компонента, определяющего их высокие физико-механические характеристики. В связи с этим перспективно использование безвольфрамовых твердых сплавов. Хорошо себя зарекомендовали сплавы, в которых основой служит карбид титана, а связкой – никель и молибден. Они маркируются буквами КТС и ТН. Твердые сплавы КТС-1 и КТС-2 содержат 15–17% Ni и 7–9 % Mo соответственно, остальное – карбид титана. В твердых сплавах ТН-20, ТН-25, ТН-30 в качестве связующего металла в основном выступает никель, 16–30%, молибдена 5–9%, остальное – карбид титана. Твердость подобных твердых сплавов 87–94 HRA, они характеризуются высокой износо- и коррозионной стойкостью. Их используют для изготовления металлорежущего инструмента и быстроизнашивающихся деталей технологического оборудования. 

Текст Владимир Падерин